Gratias tibi ago pro natura.com adire.Versionem navigatoris limitata CSS auxilio uteris.Ad optimam experientiam commendamus ut navigatro renovato uteris (vel inactivare Compatibilitas Modus in Penitus Rimor).Praeterea, ad sustentationem permanentem, situm sine stylis et JavaScript ostendemus.
Iunctae tres articulos per dictum ostendentes.Utere globulis posterioribus et proximis movere per labitur, vel globulis lapsus moderatoris in fine movere per singulas lapsus.
Steel 321 Coil Tube Chemical Composition
Compositio chemica chalybeis immaculata 321 coil Tubing talis est;
- Carbon: 0.08% max
- Manganese: 2.00% max
- Nickel: 9.00% min
| Gradus | C | Mn | Si | P | S | Cr | N | Ni | Ti |
| 321 | 0.08 max | 2.0 max | 1.0 max | 0.041 max | 0.030 max | 17.00 – 19.00 | 0.10 max | 9.00 – 12.00 | 5(C+N) - 0.70 max |
Steel 321 Coil Tube Mechanica Properties
Secundum Steel 321 Coil Tube Manufacturer, proprietates mechanicae de ferro immaculati 321 coil Tubing infra tabulati sunt: Fortitudo tensile (psi) Vim (psi) Prolongationem cede (%)
| Materia | Density | Liquescens punctum | Distrahentes fortitudo | Cedant fortitudo (0.2% Offset) | Prolongatio |
| 321 | 8.0 g/cm3 | 1457 °F. | Psi - 75000 , MPa - 515 | Psi - 300000 , MPa - 205 | 35 % |
Applications & Usus Steel 321 Coil Tube
In multis applicationibus machinalis, proprietatibus mechanicis et corrosionibus chalybis immaculati duplex (DSS) structurae iunctae sunt principales factores.Praesens studium investigavit proprietates mechanicas et repugnantiam corrosionis duarum chalybi immaculati in anfractu simulantis 3.5% NaCl utens peculiariter designato novo electrode sine additamento elementorum mixtionis ad exempla fluxa.Duo genera epiphoris cum indice fundamentali 2.40 et 0.40 adhibita sunt in electrodes E1 et E2 ad tabulas redactiones DSS, respective.Scelerisque stabilitas compositionum fluxuum aestimata est analysi thermogravimetrica utens.Compositio chemica necnon proprietatum mechanicarum et corrosio artuum iunctarum aestimatae sunt utentes spectroscopiae emissiones secundum varia ASTM signa.X-radius diffractio ad augmenta in DSS welds praesentes determinandas adhibetur, et electronico cum EDS inspecto microstructuram weldorum inspicere adhibetur.Robor tensilis compagum iunctarum ab E1 electrodes factarum intus erat 715-732 MPa, ab electrodes E2 – 606-687 MPa.Vena glutinosa ab 90 A ad 110 A aucta est, et durities etiam aucta est.Articuli iuncta cum E1 electrodes cum fluxibus fundamentalibus obductis melius habent proprietates mechanicas.Ferri structura alte corrosionis resistentiam habet in ambitu 3.5% NaCl.Hoc confirmat operabilitatem artuum iunctarum cum electrodes nuper elaboratas.Proventus tractantur secundum deperditionem mixtionis elementorum sicut Cr et Mo in welds cum electrodes E1 et E2 obductis, et emissio Cr2N in welds facta electrodes E1 et E2.
Historice, primus officialis mentionem de duplici ferro immaculato (DSS) remittit ad 1927, cum tantum ad certas iactus adhibita est et in plerisque applicationibus technicis non ob altos carbonis contentos usus est.Postea vero vexillum contentum carbonii ad maximum valorem 0.03% redactum est, et hi ferri in variis campis late usi sunt.DSS mixtorum familia est cum fere aequalibus ponderibus ferritis et austenitis.Investigatio demonstravit in DSS ferriticum phase optimum praesidium praebet contra vim corrosionis chloridi-inductae creptionis (SCC), quae fuit gravis exitus pro ferro incorrupto austenitico (ASS) saeculo XX.E contra, in nonnullis machinariis et aliis industries4 exigentibus repositionis in rate usque ad 20% per annum crescit.Hoc ferrum innovatum cum structura austenitico-ferritica duo phase apta compositione lectionis, physico-chemico et thermomechanica expolitione obtineri potest.Cum ferro intemerato uno phase comparati, DSS altiorem vim ac facultatem sustinendi cedunt SCC5, 6, 7, 8. Duplex structura has ferros inexsuperabiles dat vires, duritiem et corrosionem resistentiae auctae in ambitibus acidis, acidis, chloridis continentibus; aqua marina et chemicals mordax.Ob annuum pretium fluctuationes nickel (Ni) admixtionum in mercatu generali, structura DSS, praesertim genus humile nickel (lean DSS), multa consecuta est praestantia facinora comparata faciei cubicae sitas (FCC) iron10, 11. Summa problema de ASE designandum est, quod variis conditionibus premuntur.Ideo variae machinariae Dicasteria et societates nickel (Ni) immaculatas ferros, quae tum vel melius quam traditionales ASS cum idoneis weldability elaborant tum vel meliores sunt, adhibentur in applicationibus industrialibus sicut aquae marinae aestus nummulariorum et industria chemicae.continens 13 pro ambitus cum chloride magno concentu.
In recentiore technologico progressu, iuncta productio vitale munus agit.De more, DSS membra structurae gasis saeptae coniunguntur arcu glutino vel arcui glutino clipeo gasi.Globus maxime afficitur compositione electrodis ad glutino adhibito.Electrodes glutino duabus partibus constant: metallo et fluxu.Saepissime electrodes fluxu obducti sunt, mixtura metallorum, quae, dissolutis, vapores emittunt et scoriam tutelarem a contagione conservant, stabilitatem arcus augent, et componentes mixturam adiiciunt ut qualitatem welding14 meliorem efficiant. .Ferrum, aluminium, immaculatum chalybem, mitem chalybem, altae vires chalybem, aes, aes, et aes sunt quaedam ex electro metallis glutino, cellulosa, ferrum pulveris, et hydrogenii fluxi materies.Adduntur etiam interdum sodium, titanium, potassium, fluxa mixtura.
Nonnulli investigatores exploraverunt effectum configurationis electrodis in mechanica et corrosione integritatis structurae ferro iunctae.Singh et al.15 inquisivit effectum fluxum compositionis per elongationem et distrahentem vires redactae ab merso arcu glutino conflati.Eventus ostendunt CaF2 et NiO principales esse vires distrahentes ad praesentiam FeMn comparati.Chirag et al. 16 Composita SMAW quaesita variata concentratio rutili (TiO2) in electrode mixtionis fluxae.Compertum est proprietates microhardness augeri ob incrementum recipis et migrationis carbonis et siliconis.Kumar [17] consilium et progressionem fluorum agglomeratorum studuit pro immersis arcui schedae glutino ferreo.Nwigbo et Atuanya18 potassium sodium silicatum dolatum usum investigaverunt ad epiphoras glutinosas arcus producendas et cum magna distrahendarum 430 MPa viribus et cum magna vi distrahendarum 430 MPa inventa sunt, et acceptam frumenti structuram invenerunt.Lothongkum et al.19 methodo potentiokinetica ad studium fractionis voluminis austenitis in duplo inauto ferro 28Cr-7Ni-O-0.34N in solutione aeris saturatioribus ad 3.5% wt per collationem adhibita.sub pH conditionibus.et 27°C.Tam duplex quam microform duplex ferri immaculatus eundem effectum nitrogeni in moribus corrosionis ostendunt.Nitrogenium non afficit corrosionem potentialem vel rate in pH 7 et 10, attamen corrosio potentialis ad pH 10 minor erat quam ad pH 7. Ex altera parte, omnibus pH gradibus pervestigatis, potentia NITROGENIUM contentum augere coepit. .Lacerda et al.20 investigata pituita duplicium chalyrum immaculatorum UNS S31803 et UNS S32304 in 3.5% NaCl solutionis cyclicae potentiodynamici polarisationis utentis.In 3.5 wt% solutione NaCl, signa pittionis inventa sunt in duabus lamellis ferro exploratis.Ferro UNS S31803 altiorem habet corrosionem potentialem (Ecorr), fovens resistentiam potentialem et polarizationem (Rp) quam ferrum UNS S32304.Ferrum UNS S31803 altiorem repassivity quam UNS S32304 habet.Secundum studium Jiang et al.[21] Reactivatio apicem respondens duplici periodo (austenite et ferrite periodo) duplex ferro immaculato comprehendit usque ad 65% compositionis ferritae, et densitas ferrita reactivatio currentis cum incremento temporis curationis caloris augetur.Constat phases austeniticos et ferriticos diversos motus electrochemicos exhibere diversis potentialibus electrochemicis, 21, 22, 23, 24;Abdo et al.25 mensuras potentiodynamicas spectroscopiae polarisationis et impedimenti spectroscopiae electrochemicae adhibitae ad studium electrochemice inductae corrosioni laser-iunctae 2205 DSS mixturae in aqua marinis artificialibus (3.5% NaCl) sub conditionibus variae acoris et alcalinitatis.Pitting corrosio in speciminibus DSS probatarum superficiebus detectis observatum est.Ex his Inventionibus, statutum est proportionalem relationem esse inter pH medio dissolutionis et resistentiam cinematographici in processu translationis criminis formatam, quae directe afficit formationem viae eiusque specificationem.Propositum huius studii erat intelligere quomodo compositio electrode glutino nuper elaborata tangat mechanicam et repugnantem integritatem iunctarum DSS 2205 in 3.5% NaCl environment.
Fluxum mineralium (ingredientia) formulae efficiens in electrode adhibitae erant Calcium Carbonatum (CaCO3) ab District Obajana, Civitas Kogi, Nigeria, Calcium Fluoride (CaF2) e Civitatis Taraba, Nigeria, Silicon Dioxide (SiO2), Talc Powder (Mg3Si4O10(OH. ) ) et Rutile (TiO2) a Jos, Nigeria et kaolin (Al2(OH)4Si2O5) impetrata sunt ex Kankara, Katsina, Nigeria.Potassium silicatum pro ligamine ponitur, ex India habetur.
Ut in Tabula I ostensum est, oxydi constitutiones in statera digitali independenter sunt appensae.Tunc mixtum potassii silicato ligatori (23% pondere) in mixer electrico (exemplum: 641-048) ex Ferro et Wire Indico Ltd. (ISWP) pro 30 minutis obtinendum est crustulum semi-solidum homogeneum.Flux umida mixta in cylindricam figuram a briquetrici machina premitur et in cubiculum extrusionem pressione 80 ad 100 kg/cm2 nutritur, et e filo cibariorum cubiculi in 3.15 mm diametri filum immaculatum extruder nutritur.Fluxum per systema CERVUM/MORIAE nutritur et in extruder infusum ad extrudendos electrodes infunditur.A factor coverage 1,70 mm consecutus est, ubi factor coverage definitur proportio electronici diametri ad litus diametri.Tum electrodes obductis per 24 horas in aere siccatae sunt et deinde in camino fornace combusti (exemplum PH-248-0571/5448) ad 150-250 °C\(-\) pro 2 horis.Aequationem utere ad alcalinitatem fluens computare.(1) XXVI;
Sceleris stabilitas fluxorum generum compositionum E1 et E2 definita est analysi thermogravimetrica (TGA).Specimen circa 25.33 mg fluxum in TGA pro analysi oneratum est.Experimenta facta sunt in medio iners, continuum fluxum N2 ad ratem 60 ml/min consecutum.Samples ab 30°C ad 1000°C calefactum est in rate calefactionis 10°C/min.Sequentes modos memoratos ab Wang et al.27, Xu et al.28 et Dagwa et al.29, scelerisque compositione et pondere damni exemplorum certis temperaturis aestimatae sunt ex insidiis TGA.
Processus duarum 300 x 60 x 6 mm laminarum DSS ad solidandas parandas.Sulcus V-rima cum 3mm radicis interstitio designatus est, 2mm foraminis radix et angulus 60° sulcus.Patina tum acetona lota erat ad contaminantes removendas.Coniunge laminas utentes arcui metalli clipeo welder (SMAW) directo currenti electrode positivo verticitatis (DCEP) utendo electrodes obductis (E1 et E2) et relatio electrode (C) cum diametro 3.15 mm.Electrical dimissionem Machining (EDM) (model: Excetek-V400) machinae ferro iunctae adhibita est specimina experimenti et corrosionis mechanicae rationis.Tabula 2 exemplum codicem et descriptionem ostendit, et Tabula 3 varias parametris cucurbitulae operantis ad tabulam DSS contrahere solebant.Aequatio (2) initus est caloris respondentis computare.
Bruker Q8 MAGELLAN emissione spectrometri optical (OES) cum necem 110 ad 800 nm et SQL programmatum datorum, compositio chemicae artuum compactorum electrodum E1, E2 et C, necnon exemplaria metallica basin definita est.utitur intervallo inter electrodem et specimen metallicum sub experimento energiam electricam generat in forma scintillae.Specimen partium vanescit et spargitur, excitatio atomica sequitur, quae postea spectrum specificum emittit.Pro analysi qualitativa exempli, tubus photomultiplicius praesentiam spectri dedicati pro singulis elementis, necnon spectri vehementiam mensurat.Tum aequatione utere ad calculandum numerum resistentiae aequivalens pitting (PREN).(3) Ratio 32 et WRC 1992 status diagramma chromium et nickel aequivalentia (Creq et Nieq) ex aequationibus computare solent.(4) and (5) are 33 and 34 respectively;
Nota PREN solum considerare impulsum positivum trium elementorum principalium Cr, Mo et N, dum factor NITROGENII x in ambitu 16-30 est.De more, x eligitur e numero XVI, XX vel XXX. In investigationibus de chalybus duplicibus immaculatis, valor intermedius XX plerumque ad valores PREN35, 36 computare solet.
Articuli iunctae diversis utentes electrodes distrahentes sunt probatae in machina experimentali universali (Instron 8800 UTM) ad contentionem rate 0,5 mm/min secundum ASTM E8-21.Vires distrahentes (UTS), 0.2% tondent vires (YS), et elongatio secundum ASTM E8-2137 computata sunt.
DSS 2205 nuptiae primae erant humus et politae utentes magnitudinum lapidariorum (120, 220, 320, 400, 600, 800, 1000 et 1200) ante analysin duritiem.Specimina iuncta cum electrodes E1, E2 et C. Hardness ad decem mensurata sunt (X) punctis a centro globi usque ad basin metalli cum intervallo 1 mm.
X-radius diffractometer (D8 Discover, Bruker, Germania) figuratus cum programmate ducis Brukeri XRD ad collectionem datarum et radiorum Fe-percolatorum Cu-K-α cum energia 8.04 keV respondentis ad necem 1,5406 Å et scapulas 3 ° Scan range (2θ) min-1 est 38 ad 103° pro analysi periodo cum E1, E2 et C et BM electrodes in DSS welds praesentes.Expolitio Rietveld methodus usus est ad incrementa indicem constituentium utens programmatum MAUD a Lutterotti39 descriptum.Ex ASTM E1245-03, analysis metallographica quantitatis microscopicarum imaginum compactorum e electrodes E1, E2 et C facta est usus programmatis Imaginis J40.Eventus computandi volumen fractionis Phase ferrite-austeniticae, eorum valor et declinatio mediocris in Tabula sunt.5. Ut patet in figura figurae in fig.6d, microscopia optica (OM) analysis fiebat in PM, articulis iuncta cum electrodes E1 et E2 ad morphologiam exemplorum investigandam.Exemplaria polita sunt 120, 220, 320, 400, 600, 800, 1000, 1200, 1500, et 2000 grit carbide pii (SiC) sandpaper.Exempla tunc electrolytice signata sunt in solutione acidi oxalici aquei 10% ad cella temperaturae in intentione 5 V pro 10 s et in LEICA DM 2500 M microscopii optici characterisationi morphologicae positae.Amplius expolitio sample fiebat utens 2500 carbidi siliconis (SiC) charta pro analysi SEM-BSE.Praeterea compages iuncta examinati sunt ad microstructuram utentes solutionis ultra-altae campi emissionis microscopii electronici (SEM) (FEI NOVA NANOSEM 430, USA) instructi cum EMF.Specimen a 20 10 × 6 mm molitum erat utens variis sandpaperis SiC magnitudine ab 120 ad 2500 vagantibus. Exempla electrolytici in 40 g NaOH et 100 ml aquae destillatae in intentione 5 V pro 15 s erant, et deinde insidentes specimen possessoris , in SEM thalamo situm , ad exemplaria resolvenda post purgationem camerae nitrogenis.Electron trabes ex filamento tungsten calefacto generatum in exemplum cribrum creat ad imagines varias magnificationes producendas, et EMF proventus per modos Roche et al habiti sunt.41 et Mokobi 42 .
Electrochemica potentiae potentiae polarisationis methodus secundum ASTM G59-9743 et ASTM G5-1444 adhibita est aestimare degradationem potentialem DSS 2205 laminarum cum E1, E2 et C electrodes in 3.5% NaCl environment.Expertus electronicos fiebat utens apparatu computatrali Potentiostat-Galvanostat/ZRA (exemplum: PC4/750, Gamry Instrumenta, USA).Electrochemica probatio peracta est in tres electrodos testi praepositos: DSS 2205 ut electrode laborat, calomel electrode (SCE) ut referat electrode et graphite ut contra electrode.Mensurae cellulae electrochemicae adhibitae sunt, in qua area actionis solutionis erat area electrode laborantis 0,78 cm2.Mensurae inter -1.0 V ad +1.6 V potentiae factae sunt in OCP praevalente (respectu ad OCP) ad ratam scan 1.0 mV/s.
Electrochemical pituitae probatae criticae temperaturae in 3.5% NaCl factae sunt ad aestimandas repugnantiam conflatorum cum E1, E2, et C electrodes factae.clare de potentia in PB (inter regiones passivas et transpassivas), et specimina iuncta cum E1, E2, Electrodes C. Mensurae igitur CPT fiunt ad accurate definiendas conlocandas potentias consumabiles glutino.CPT probatio secundum duplex ferro immaculatam pactionem nuntiat 45 et ASTM G150-1846.Ex singulis ferris conflati (S-110A, E1-110A, E2-90A), exemplaria cum area 1 cm2 abscissa sunt, inclusa basi, pugillo et zonis HAZ.Exempla polita utentes sandpaper et 1 µm alumina pulveris slurritae sunt secundum normas metallographicas formarum praeparationum.Post politionem, exempla ultrasonice purgantur in acetone pro 2 min.A 3.5% NaCl test solutio ad cellam testam CPT addita et temperatura initialis ad 25°C adhibita thermostat (Neslab RTE-111) accommodata est.Postquam ad initialem probationis temperaturam 25°C perventum est, Ar gas pro 15 min inflabatur, exempla in cella posita erant, et OCF pro 15 min metiebatur.Sample tunc polarizatum est applicando intentionem 0,3 V in temperatura initiali 25°C, et current pro 10 min45 mensuratum est.Solutio in calefactione solutionis centesimae 1 °C/min usque ad 50 °C.In calefactione solutionis testium, sensor temperatus continue monitori adhibetur ad temperaturam solutionis et thesauri temporis ac datae temperaturae, ac potentiostat/galvanostat mensurare praesentem usum.Electrode graphite usus est ut electrode contrarius, et omnes potentiae ad AgCl referens electrode referuntur.Argon purgationem fiebat per totum experimentum.
Pridie fici.1 compositionem (in pondere centesimis) fluxorum partium F1 et F2 adhibitam esse ostendit pro productione alcalini (E1) et acidici (E2) electrodes, respective.Index fundamentalis fluxus praedicare proprietates mechanicas et metallurgicas articularium iunctarum adhibetur.F1 est elementum fluxi ad tunicam E1 electrodes, quae fluxus alcalinus appellatur, eo quod index eius fundamentalis est > 1.2 (ie 2.40), et F2 est fluxus qui E2 electrodes tunicae usus est, fluxum acidum ob eius basicitatem appellatum. index < 0.9 (ie 2.40).0.40).Patet electrodes cum epiphoris fundamentalibus in pluribus obductis melius habere proprietates mechanicas quam electrodes cum epiphoris acidicis obsita.Haec proprietas est functio dominantis oxydi fundamentalis in fluxu systematis compositionis pro electrode E1.E contra, scoria remotionis (separabilitas) et humilis spatter in articulis cum E2 electrodes iuncta observatis propriae sunt electrodes cum fluxu acidico cum magno rutili contento coatingis.Observatio haec cum Inventionibus Gill47 consentaneum est, quod effectus rutili contenti in scoria delapsibilitatem et humilem spartum acidi fluxum electrodes obductis ad celeri scream congelationem conferat.Kaolin in systemate fluxu usus ad electrodes tunicae E1 et E2 usus est ut ducatus, et talc pulveris extrabilitatem electrodes emendavit.Potassium ligamentum silicatum in fluxu systematum melioribus arcibus ignitionem et stabilitatem perficiendi conferunt et, praeter proprietates adhaesivas, separationem in iuncta producta emendant.Cum CaCO3 est ruptor rete (ruptor scoriae) in fluxu et tendit ad multum fumum generandum in glutino ob compositionem scelerisque in CaO et circa 44% CO2, TiO2 (sicut olim aedificator rete / scoriae) adiuvat ad quantitatem minuendam. fumi in welding.welding and thus improve slag detachability as suggested by Jing et al.48.Fluorinum Fluorinum (CaF2) est fluxus chemicus infestans qui munditiam solidam meliorat.Jastrzębska et al.49 effectum compositionis fluoride compositionis fluxi huius in munditiem conglutinatam proprietates retulit.De more, fluxus pugillo area additur ad stabiliendam arcum stabilitatem, elementa mixtura adiciens, recrementum augere, fructibus augere, et qualitatem piscinae firmae 50 emendare.
Curvae TGA-DTG in Fig. ostensae.2a et 2b ostendunt tres scaenae pondus damnum in calefactione in temperatura latitudine 30-1000°C in atmosphaera nitrogenia.Eventus in Figuris 2a et b ostendunt pro fluxu acidico exemplorum fundamentalium, curvam TGA deorsum descendere, donec tandem parallela fiat axi temperanti, circa 866.49°C et 849.10°C respective.Pondus damnum 1.30% et 0.81% in principio curvarum TGA in Fig. 2a et 2b est ob humorem partium fluxum absorptum, necnon evaporationem et siccitatem umoris superficiei.Praecipua compositionum speciminum fluxus principalis in secundo et tertio gradu cum fig.2a in iugis temperaturis 619,45°C-766.36°C et 766,36°C-866.49°C factum est, et recipis pondus damnum eorum erat 2.84 et 9.48%.respectively.Dum pro fluxu acidico exemplaria in Fig. 7b, quae erant in iugis calidis 665.23°C-745.37°C et 745.37°C-849.10°C, pondus recipis damnum erat 0.81 et 6.73%, respective, quod attribuebatur. scelerisque corrumpitur.Cum fluxa sint inorganica, limitantur volatilia ad mixtionem fluxum.Reductio igitur et oxidatio terribilia sunt.Hoc congruit cum eventibus Balogun et al.51, Kamli et al.52 et Adeleke et al.53.Summa massae deperditae fluxus exempli in fig.2a et 2b est 13.26% et 8.43%, respective.Minus massae jactura fluxuum exempla in fig.2b debetur acutis punctis liquescentibus TiO2 et SiO2 (1843 et 1710°C) ut oxydi principales qui mixturam fluxum 54,55 constituunt, cum TiO2 et SiO2 puncta liquabilia inferiora habent.oxydatum primarium punctum liquescens: CaCO3 (825 °C) in fluxu exempli in fig.2a56.Hae mutationes in puncto oxydatum primariorum fluxu mixturae liquefactione referuntur bene a Shi et al.54, Ringdalen et al. 55 et Du et al.Continuum pondus detrimentum in Fig. 2a et 2b observans, concludi potest exempla fluxa in electrode E1 et E2 coatings unum gradum compositionis subire, ut suggessit Brown57.Temperatura extensionis processus videri potest ex curvis inde (wt%) in fig.2a et b.Cum curva TGA accurate describere non potest temperaturam specificam ad quam systema fluxum phase mutationis et crystallizationis patitur, derivatio TGA adhibetur ad valorem temperaturae cuiusque phaenomeni (mutationis phase) tamquam apicem endothermicum ad systema fluxum praeparandum.
TGA-DTG curvae ostendens compositionem thermarum (a) fluxum alkalini pro E1 electrode efficiens et (b) fluxum acidicum pro electrode E2 efficiens.
Tabula 4 eventus analyseos spectrophotometricae ostendit et analysin SEM-EDS ex DSS 2205 metalli basi et weldis factis utentes E1, E2 et C electrodes.E1 et E2 ostendit contentum chromii (Cr) acriter minui ad 18.94 et 17.04%, et argumentum molybdeni (Mo) fuisse 0.06 et 0.08%, respective.valores redactae cum electrodes E1 et E2 inferiores sunt.Hoc leviter aequale cum valore computato PREN pro periodo ferritico-austenitico e analysi SEM-EDS.Unde videri potest quod pitting incipit in scaena cum valoribus humilibus PREN (welds ab E1 et E2), basically ut in Tabula 4. Haec indicativa deperditio et praecipitatio offensionis in pugillo fieri potest.Postmodum deminutio in elementis Cr et Mo mixtis in weldis productis utens electrodes E1 et E2 et eorum humilis pitting valorum aequivalentium (PREN) monstratur in Tabula 4, quae quaestionem gignit ad resistendum in ambitus pugnaces, praesertim in chloride ambitibus.-continens environment.Relative princeps nickel (Ni) contentum 11.14% et modus licitus manganesi contentorum in iuncta compagibus electrodes E1 et E2, effectum positivum habere potest in proprietatibus mechanicis nuptiarum adhibitis in condicionibus aquae marinae simulantis (Fig. 3 ).opera Yuan et Oy58 et Jing et al.48 adhibita sunt de effectu compositionum altae nickel et manganesae in meliorando structuras mechanicas de DSS iuncta sub gravibus condicionibus operantis.
Proventus test distrahentes pro (a) UTS et 0.2% sag YS et (b) uniformes et plenae elongationis earumque deflexionum vexillum.
Vires proprietates materiae basin (BM) et artuum iunctarum ex electrodes elaboratis (E1 et E2) factae et commercium electrode (C) in promptu sunt aestimatae in duobus diversis excursus glutino 90 A et 110 A. 3(a) et (b) monstrant UTS, YS cum 0.2% cingulo, una cum data elongatione et vexillo declinationis.UTS et YS proventuum cinguli 0.2% e Figuris consecuti sunt.3a valores optimales ad specimen nullum ostendunt.1 (BM), sample no.3 (iuncta E 1), specimen no.5 (iuncta E2) et specimen n.6 (concitat cum C) sunt 878 et 616 MPa, 732 et 497 MPa, 687 et 461 MPa et 769 et 549 MPa, respective, eorumque deflexionum normae.Ex ficu.110 A) exemplaria recensita sunt 1, 2, 3, 6 et 7, respective, cum minimis proprietatibus distrahentes commendatae in excessu 450 MPa in testi dissili et 620 MPa in test distrahendo a Grocki32 proposita.Speciminum glutino elongatio cum electrodes E1, E2 et C, quae per exempla N. 2, No. 3, No. 4, No. 5, 6 et No. respectively, refert plasticitatem et honestatem.relation to base metalla.Inferior elongatio explicatur a glutinis defectibus vel compositione fluxu electrodis (Fig. 3b).Concludi potest BM duplex ferrum immaculatum et compages iuncta cum E1, E2 et C electrodes in genere proprietates distrahentes signanter superiores habere ob contentum nickel excelsum respective (Tabula 4), sed haec proprietas in articulis iuncta observata est.Minus efficax E2 habetur ex compositione acidica fluxu.Gunn59 demonstravit effectum nickel admixtorum in meliorando proprietates mechanicas artuum iunctarum et moderantem tempus aequilibrium et elementum distributionis.Hoc iterum confirmat, electrodes ex compositionibus fluxu fundamentali melius proprietates mechanicas habere quam electrodes ex mixtura fluxu acidico factas, ut suggerunt Bang et al.60.Sic, notabile adiumentum ad cognitionem existentium de proprietatibus iunctae articularis novae electrode (E1) cum bonis distrahentibus proprietatibus iuncta facta est.
Pridie fici.Figurae 4a et 4b ostendunt Vickers microhardness indoles experimentalis exemplorum artuum iunctarum electrodum E1, E2 et C. 4a ostendit duritiem consecuti ab una directione exempli (ex WZ ad BM), et in fig.4b ostendit duritiem consecuti in utraque parte exempli.Valores duritiem consecuti in conglutinatione exemplorum nn. 2, 3, 4 et 5, quae cum electrodes E1 et E2 articulis iuncta sunt, ob crassam grani structuram in solidificatione in cyclis conglutinatis obvenire possunt.Acuta augmentum duritie observatum est tam in granis HAZ quam in subtilibus HAZ omnium exemplorum nn. 2-7 (vide Codices specimen in Tabula 2), quod explicari potest per mutationem in microstructurae possibilem. pugillo effectus chromi-conglutinati in emissiones abundantes sunt (Cr23C6).Comparata cum aliis speciminibus glutino 2, 3, 4 et 5, duritia valorum articulorum iunctarum exemplorum N. 6 et 7 in Fig.4a et 4b supra (Tabula 2).Secundum Mohammed et al.61 et Nowacki et Lukoje62, hoc potest ob magnum ferritum δ valorem et adductus residuas impressiones in pugillo, necnon deperditionem mixturae elementorum qualium Mo et Cr in pugillo.Valores omnium experimentorum consideratarum duritiem in area BM constantes esse videntur.Declinatio in eventus duritiae speciminum analysin iuncta stat cum conclusionibus aliorum inquisitorum 61, 63,64.
Duritia valorum speciminum DSS artuum iunctarum (a) media-sectio speciminum iunctarum et (b) sectionis plenae artuum iunctarum.
Variae periodi in DSS 2205 iuncta cum E1, E2 et C electrodes obtentae sunt, et spectra XRD ob angulum diffractionem 2\(\theta\) in Fig. 5. Monstrantur cacumina austenitis (\(\gamma\) ) et ferrite (\(\alpha\)) augmenta diffractionis angulorum 43° et 44° notata sunt, concludendo firmans compositionem pactionem esse duos phases 65 sine ferro.quod DSS BM ostendit incrementa tantum austenitica (\(\gamma)) et ferritica (\(\alpha\)) confirmans eventus microstructurales in figuris 1 et 2. 6c, 7c et 9c exhibitis.Ferriticum (\(\alpha)) periodum cum DSS BM observatum et apicem excelsum in pugillo ad electrode C, indicativum suae corrosionis resistentiae, cum hoc tempus intendit ad resistentiam ferri corrosionis augendam, sicut habent Davison et Redmond66. asseruit, praesentia elementa ferrite stabilientis, Cr et Mo, efficaciter stabilit cinematographicum passivum materiae in ambitus chloridi continentis.Tabula 5 ostendit phaselum ferrite-austeniticum per metallographiam quantitatis.Proportio voluminis fractionis Phase ferrite-austeniticae in iuncta compagibus electrode C efficitur circiter (≈1:1).Low ferrite (\(\alpha\)) compositio wedmentorum periodi utens E1 et E2 electrodes in volumine fractionis eventuum (Tabula 5) indicat sensum possibilem in ambitu corrosivo, quod ab analysi electrochemico confirmatum est.confirmatum (Fig. 10a, b)), cum ferrita phase altas vires et tutelam contra accentus corrosionem rimas chloride inductas praebet.Hoc amplius confirmatur ob duritiem vilis valorum in welds electrodes E1 et E2 observatis in fig.4a, b, quae per humilem ferritis proportionem in ferro structurae causantur (Tabula 5).Praesentia inaequalis austenitici (\(\gamma\)) et ferritici (\(\alpha\)) incrementa in compagibus iuncta utens electrodes E2 indicat actualem vulnerabilitatem ferri ad impetum uniformem corrosionis.E contra, XPA spectra duorum temporum ferros artuum iunctarum cum E1 et C electrodes, una cum eventibus BM, praesentiam austeniticam et ferriticam stabilientium elementorum plerumque indicant, quae materiam utilem in constructione et industria petrochemicae reddit. quia disputavit Jimenez et al.Davidson & Redmond66;Shamant and others67.
Micrographae opticae compagum iunctarum E1 electrodum cum geometriis diversis firmatae: (a) HAZ ostendentes fusionem rectae, (b) HAZ ostendentes fusionem rectae magnificationis altioris, (c) BM pro periodo ferritico-austenitico, (d) geometrica pugillo. , (e) Zona transitus prope ostendit, (f) HAZ periodum ferritico-austeniticam in altiori magnificatione ostendit, (g) Zona Weld ostendit phase ferritico-austeniticum tempus tensile.
Micrographae opticae de E2 electrode in geometrias varias redactae sunt: (a) HAZ lineam fusionem ostendens, (b) HAZ ostendens fusionem lineae ad magnificationem altiorem, (c) BM ad molem ferritic-austeniticam periodum, (d) geometricam pactionem, . (e) ) zonam transeuntem in vicinia ostendens, (f) HAZ ostendens periodum ferritic-austeniticam ad magnificationem altiorem, (g) zonam glutino ostendens periodum ferriticum-austeniticum.
Figurae 6a-c et, exempli gratia, demonstrant structuram metallographicam artuum DSS iunctarum utentes electrode E1 in variis geometriis glutino (Figura 6d), indicando ubi micrographae opticae diversis magnificationibus ductae sunt.Pridie fici.6a, b, f - zonis transitus artuum iunctarum demonstrans periodum aequilibrii structurae ferrite-austenitae.Figurae 7a-c et exempli causa etiam OM ostendunt iuncturam DSS iuncta utens electrode E2 in variis geometriis glutino (Figura 7d), puncta analysi OM repraesentans in diversis magnificationibus.Pridie fici.7a,b,f monstrant transitum zonae juncturae iunctae in aequilibrio ferritico-austenitico.OM in zona glutino (WZ) in fig ostenditur.1 et fig.2. Welds pro electrodes E1 et E2 6g et 7g, respectively.OM in BM ostenditur in figuris 1 et 2. In fig.6c, e et 7c, e ostendunt articulos iuncta cum electrodes E1 et E2, respective.Area lux est austenite tempus et area obscura nigra est tempus ferrite.Phase aequilibria in zona caloris affectata (HAZ) prope fusionem rectae formationem Cr2N praecipitat indicavit, ut in micrographis SEM-BSE in Fig. ostensum est.8a, b et in fig.9a, b.Praesentia Cr2N observata in periodo ferrite exemplorum in Fig.8a, b et per SEM-EMF analysin punctum confirmatum et lineae EMF schematis partium iunctarum (Fig. 9a-b), est ex superiori temperamento caloris glutino.Circulationis accelerat introductionem chromium et nitrogenium, quia caliditas in pugillo diffusionem coefficiens nitrogenii auget.Hi eventus studia adiuvant Ramirez et al.68 et Herenyu et al.69, ostendentes, quantumvis contenti NITROGENII, Cr2N in ferritis granis, limitibus frumenti, et limitibus α/\(\gamma\) poni solere, ut etiam suggesserunt. alii inquisitores.70.71.
a) macula SEM-EMF analysis (1, 2 et 3) iuncturae iunctae cum E2;
Morphologia superficies exemplaria repraesentativa eorumque correspondentia EMFs in Figuris monstrantur.10a-c.Pridie fici.Figurae 10a et 10b ostendunt SEM micrographas eorumque EMF spectra compagum iuncta utentes electrodes E1 et E2 in zona glutino respective, et fig.10c SEM micrographis et spectris EMF spectris OM, quae austenite (\(\gamma\)) continet et ferri (\(\alpha\))) ostendit incrementa sine praecipitatione.Ut in spectro EDS in Fig. 10a, recipis Cr (21.69 wt.%) et Mo (2.65 wt.%) comparatus 6.25 wt.% Ni sensum dat staterae congruentis phase-austeniticae.Microstructura cum magna reductione in contento chromii (15.97 wt.%) et molybdaeni (1.06 wt.%) collato cum magno contento nickel (10.08 wt.%) in microstructura iuncturae iunctae electrode E2, in ostenso fig.1. Compare.EMF spectrum 10b.Figura acicularis cum structura austenitica subtiliore-granata visa in WZ fig.10 b deperditionem possibilis elementorum ferritizing (Cr et Mo) in pugillo confirmat et praecipitationem chromii nitridis (Cr2N) - periodi austeniticae.Distributio particularum praecipitationis per fines austeniticorum (\(\gamma\)) et ferritici (\(\alpha\)) augmenta compagum DSS iuncta hanc affirmationem confirmat, 72, 73, 74.Hoc quoque evenit in egestate corrosionis suae perficiendi, cum Cr elementum principale censetur ad movendum passivum formandum quod corrosio localis resistentiae chalybe 59,75 melioratur, sicut in Fig. 10b ostensum est.Ex his constare potest, BM in micrographo SEM in Fig. 10c validam frumenti elegantiam ostendit, sicut eius spectrum EDS eventus Cr (23.32 wt%), Mo (3,33 wt%) et Ni (6.32 wt) ostendunt.%) chemicae bona.%) ut elementum magni ponderis ad reprimendum aequilibrium microstructurae ferri-austeniticae periodi structurae DSS76.Eventus spectroscopiae compositionis EMF analysis iunctarum compagum E1 electrode in constructione et ambitu leviter infestantibus usum suum iustificant, quandoquidem austenite formatores et stabilimenta ferrite in microstructura cum signo DSS AISI 220541.72 pro articulis iuncta servant, 77.
SEM micrographae artuum iunctarum, ubi (a) electrode E1 zonae glutino spectrum EMF habet, (b) electrode E2 zonae glutino spectrum EMF habet, (c) OM spectrum EMF habet.
In praxi, observatum est DSS in solidum solidare modum ferriticum (F-modus), cum nuclei austenite nuclei sub temperatura ferritica solvi, quae maxime pendet a chromium aequivalens ratione (Creq/Nieq) (> 1.95 modum constituit F) Nonnulli investigatores animadverterunt hunc effectum ferri ob validam facultatem Cr et Mo diffundendam sicut elementa ferrita in phase8078,79 ferrita.Patet DSS 2205 BM altam quantitatem Cr et Mo continere (altius Creq ostendens), sed inferiorem NI contentum habet quam cum electrodes E1, E2, C, quae ad superiorem Creq/Nieq rationem confert.Hoc etiam patet in studio currenti, ut in Tabula 4, ubi Creq/Nieq ratio pro DSS 2205 BM supra 1.95 constituta erat.Perspici potest quod electrodes E1, E2 et C in modum austenitico-ferritico (AF modo) austenitico (modus) et austenitico modo (A modo) et ferritico-austenitico, ob altiorem contentum modum (FA modo) obdurant. .), ut in Tabula 4, contentum Ni, Cr et Mo in pugillo ostendimus minus esse, significans rationem Creq/Nieq inferiorem esse quam BM.Primarium ferritum in E2 electrode welds vermicularem morphologiam ferritam et determinatam Creq/Nieq proportio erat 1.20 prout in Tabula 4 descriptus erat.
Pridie fici.11a Patefacio Circuitus Potentiae (OCP) versus tempus ostendit AISI DSS 2205 structuram ferream in solutione 3.5% NaCl.Videri potest curvam ORP transferre ad potentialem magis positivum, ostendens speciem pelliculae passivae in superficie metalli exempli, gutta potentialis corrosionem generalem indicat, et fere constantem potentiam per tempus formationem indicat. passivum amet tempus.Superficies exempli stabilis est et glutinosa 77. Curvae experimentales sub conditionibus stabilibus depingunt pro omnibus exemplaribus in electrolytico continens solutionem 3.5% NaCl, excepto 7 specimen (iunctum cum C-electrode); quae inconstantiam parum ostendit.Haec instabilitas comparari potest cum praesentia chloridum in solutione, quae reactionem corrosionis magnopere accelerare potest, gradum corrosionis augens.Observationes in OCP intuens sine potentia applicata demonstraverunt Cl in reactione afficere posse resistentiam et stabilitatem thermodynamicam exemplorum in ambitus infestantibus.Ma et al.81 et Lotho et al.5 affirmationem confirmavit Cl- munus in accelerando deiectionem cinematographicorum passivorum substratorum, eo quod ad ulteriorem togam conferens.
Analysis electronica exempla investigatorum: (a) evolutionis RSD secundum tempus et (b) potentiadynamica polarizationis exemplorum in 3.5% NaCl solutione.
Pridie fici.11b analysim comparativam praebet curvarum polarizationis potentiodynamicae (PPC) artuum iunctarum electrodum E1, E2 et C sub impressione solutionis 3.5% NaCl.Solutio in PPC et 3.5% NaCl iuncta exempla BM mores passivi ostendit.Tabula 5 analysis electrochemicae parametros exemplorum a PPC impetratis curvis, ut Ecorr (corrosion potentiale) et Epit (cadens corrosio potentialis) ostendit eorumque deviationes consociatae.Ad alia exemplaria N. 2 et No. 5, redacta cum electrodes E1 et E2, exemplaria No. 1 et No. 7 (articuli BM et iuncta cum electrode C) altam potentiam demonstraverunt ad corrosionem in solutionem NaCl fovendam (Fig. 11b. ).Superiores passiones passivae illius comparatae ad hunc debentur ex aequilibrio compositionis microstructuralis ferri (austenitici et ferritici augmenti) et coniunctio offensionum elementorum.Ob praesentiam ferritis et austeniticis in microstructure, Resendea et al.82 mores passivos DSS in instrumentis infestis sustentabant.Humilis exsecutio exemplorum cum electrodes E1 et E2 iuncta coniungi potest cum deperditione elementorum principalium, qualium Cr et Mo, in zona glutino (WZ), quandoquidem periodum ferritam (Cr et Mo) stabiliunt. passivatores Admixti in periodo austenitico ferro oxidized.Effectus horum elementorum in resistentia maior est in periodo austenitico quam in periodo ferritico.Hac de causa, periodus ferritica citius passionem patitur quam tempus austeniticum, cum regione prima curvae polarizationis passivae coniungitur.Haec elementa significantem impulsum in DSS pitting resistentia habent ob altiorem pitting resistentiam in periodo austenitico comparato ad tempus ferriticum.Ergo ieiunium passionis de ferri phase 81% altior est quam austenite phase.Quamvis Cl- in solutione vim negativam validam in potentia passiva ferri pelliculae habet.Quocirca stabilitas cinematographici passivi valde imminuta erit 84 .Ex Tabula.6 etiam ostendit corrosionem potentialem (Ecorr) artuum iunctarum cum E1 electrode aliquantum minus stabilis esse in solutione articulis cum E2 electrode iuncta comparatis.Hoc etiam confirmatur per valores ignobiles duritiae glutinum utentes electrodes E1 et E2 in fig.4a,b, quae debetur humili contento ferrite (Tabulae 5) et humili contento chromii et molybdaeni (Tabulae 4) in structura ferrea facta.Concludi potest quod corrosio resistentiae ferrorum in ambitu marino simulato augetur cum glutino currenti decrescente et contento gravi Cr et Mo contento et minore ferrite contento.Haec sententia consentaneum est cum studio Salim et al.85 de effectu parametris glutino ut glutino currenti in corrosioni integritatis ferro iunctae.Sicut chloride ferrum per varia media penetrat, ut capillaria effusio et diffusio, foveae (corrosio corrosio) inaequalis formae et profunditatis formantur.Mechanismus insigniter differt in solutionibus superiorum pH, ubi coetus circumiacentes (OH-) simpliciter attracti sunt ad superficiem ferream, stabiliendo cinematographico passivo et subsidio ferro addito superficiem 25,86.Optima resistentia corrosionis exemplorum N. 1 et No. 7 maxime ob praesentiam in chalybe structura magnae moles δ-ferritae (Tabulae 5) et magna copia Cr et Mo (Tabula 4), ex quo planities corrosionis putationis maxime adest in chalybe, a methodo DSS conflati, in structura partium austenitico-phasi.Ita compositio chemica mixturae partes decisivas agit in corrosione activitate iuncturarum iunctarum 87,88.Praeterea observatum est specimina iuncta utentes electrodes E1 et C in hoc studio valores inferiores Ecorr ex curvarum PPC ostendisse quam iunctas E2 electrode ex curvis OCP (Tabula V).Ergo anode incipit ab inferiori potentia.Haec mutatio maxime ob stabilizationem partialem iacuit passivationis formatae in superficie exempli et polarizatione cathodicae quae ante plenam stabilizationem OCP89 obtinetur occurrit.Pridie fici.12a et b ostendunt 3D imagines opticas profiler experimentorum speciminum corrosarum sub variis conditionibus glutino.Exprimere videri potest quod corrosio fovendi magnitudine speciminum augetur cum potentiae pituitae inferioris corrosionis, quae ab alto glutino 110 A (fig. 12b) agitatur, comparabilis cum quantitati corrosionis putentis consecutae pro welds cum inferiore glutino currenti ratione. 90 A. (Fig. 12a).Hoc confirmat Mohammed90's affirmationem lapsus vincula in superficie exempli formata esse ut velum passivationis superficiei destruat solutionem substratam exponendo ad 3.5% NaCl ut chloridum oppugnare incipiat, materiam dissolvere causando.
Analysis SEM-EDS in Tabula 4 demonstrat PREN valores cuiusque temporis austenitici altiores esse quam ferrite in omnibus weldis et BM.Initiatio fovere ad interfaciem ferri/austenitem accelerat interitum iacuit materiae passivae ob inhomogeneitatem et segregationem elementorum in his locis occurrentibus 91 .Dissimile austeniticum, ubi pitting resistentia aequivalens (PR) valor altior est, inchoatio ferritica periodo debetur pretii minore (Tabula 4).Austenite phase notabilem vim austenitis stabilientis (solubilitatis nitrogenii) continere videtur, quae altiorem concentratio huius elementi praebet et ideo altiorem resistentiam pitting92.
Pridie fici.Figurae 13 demonstrat criticam curvas temperaturas pro E1, E2, C welds.Cum densitas currentis aucta ad 100 µA/cm2 ob fovere in ASTM test, patet @ 110A pactionem cum E1 ostendisse minimam pituitam criticam temperaturam 27.5°C secutam E2 @ 90A solidatorium ostendit CPT of 40 °C, & in C@ 110A summa CPT est 41°C.Proventus observati sunt in bono consensu cum eventus observatorum probatorum polarizationis.
Proprietates mechanicae et corrosio morum duplicium ferro immaculati conflati investigati sunt utens novo electrodes E1 et E2.Electrodum alcalinum (E1) et electrodum acidicum (E2) in processu SMAW usi feliciter obducti sunt cum fluxu compositionis cum altiore coverage ratione 1,7 mm et indice alcalini 2.40 et 0.40, respective.Stabilitas thermarum in fluxibus praeparatis utens TGA in medio inerti aestimata est.Praesentia magni contenti TiO2 (%) in matrice fluxu remotionem scoriae pro electrodes linivit cum fluxu acidico (E2) comparati electrodes cum fluxu fundamentali obductis (E1).Etsi duo electrodes obductis (E1 et E2) bonam arcum facultatem habent incipiens.Condiciones glutinantes, praesertim caloris initus, cursus et celeritas glutino, partes criticas agunt in statera assequenda austenite/ferrite periodi DSS 2205 weldis et optimae possessiones mechanicae rerum.Articuli iuncta cum E1 electrode proprietates distrahentes praeclaras ostenderunt (tondent 0.2% YS = 497 MPa et UTS = 732 MPa), confirmantes quod fluxa fundamentalia electrodes obductis habent summam fundamentalitatem indicem comparatum ad electrodes acido fluxu obductis.Electrodes proprietates mechanicas meliores cum humili alcalinitate exhibent.Patet in compagibus electrodum iuncta cum nova tunica (E1 et E2) nullum esse aequilibrium ferri-austenitici periodi, quod per OES et SEM-EDS analysin firmae et quantitatis voluminis fractionis revelatum est. pugillo.Metallographia sua SEM studium confirmavit.microstructuras.Hoc maxime ob deperditionem mixtionis elementorum Cr et Mo et possibilis emissio Cr2N in welding, quod per EDS lineam intuens confirmatur.Hoc amplius sustentatur per valores ignobiles duritiei in weldis cum E1 et E2 servatis electrodes propter eorum humilem proportionem ferritarum et commixtionum elementorum in ferro structurae.Testimonium Corrosionis Potentialis (Ecorr) de weldis utentis electrode E1 probatum est paulo minus repugnare solutioni corrosioni comparatae cum welds utente electrode E2.Hoc confirmat efficaciam electrodes nuper evolutae in welds probatae in 3.5% NaCl environment sine mixtura mixturae compositionis.Concludi potest quod corrosio resistentiae simulatae in ambitu marino augetur cum minuendo glutino currenti.Ita praecipitatio carbidum et nitridum ac diminutio sequens in corrosione resistentiae artuum iunctarum utentium E1 et E2 explicata est a glutino currenti aucta, quae inaequalitatem in periodo staterae artuum iunctarum a duali proposito chalybeorum induxit.
Postulanti, data huic studio a respectivo auctore providebitur.
Smook O., Nenonen P., Hanninen H. et Liimatainen J. Microstructura eximii duplex ferro immaculato formato ex pulvere metallurgy calido isostatico impresso in curatione caloris industrialis.Metallum.alma mater.excessus mentis.A 35, 2103. https://doi.org/10.1007/s11661-004-0158-9 (2004).
Kuroda T., Ikeuchi K. et Kitagawa Y. Microstructurae temperantiae adjunctis ferros immaculatos modernos.Nova Materia in Processu Electromagnetica Energy provecta, 419-422 (2005).
Smook O. Microstructurae et proprietates super duplo inaculato ferro moderni pulveris metallurgiae.Regium Institutum Technologiae (2004)
Lotto, TR et Babalola, P. Polarizatio Corrosionis Moribus et Microstructuralis Analysis AA1070 Aluminii et Silicon Carbide Matrix Composita ad Acidum Chloride Concentrationes.Persuadere fabrum.4, 1. https://doi.org/10.1080/23311916.2017.1422229 (2017).
Bonollo F., Tiziani A. et Ferro P. Welding processus, microstructuralis mutationis ac finalis proprietatum duarum ac super duplo- rum immaculatorum ferri.Duplex ferrum immaculatum 141-159 (John Wiley & Sons Inc., Hoboken, 2013).
Kisasoz A., Gurel S. et Karaaslan A. Influentia furnum temporis et refrigerationis rate in processu depositionis in duobus-phase corrosionis ferro repugnantis.Metallum.de scientia.calor treatment.57, 544. https://doi.org/10.1007/s11041-016-9919-5 (2016).
Shrikant S, Saravanan P, Govindarajan P, Sisodia S et Ravi K. Progressus duplex ferro immaculato macilentus (LDSS) cum excellentibus proprietatibus mechanicis et corrosionibus in laboratorio.Provectus alma mater.repono lacus.794, 714 (2013).
Murkute P., Pasebani S. et Isgor OB Proprietates metallurgicae et electrochemicae super duplo incorrupta strata chalybis incorrupta strata in ferro miti substratis obtentis per laser commixtionem in strato pulvere.de scientia.Rep. 10, 10162. https://doi.org/10.1038/s41598-020-67249-2 (2020).
Oshima, T., Khabara, Y. et Kuroda, K. Conatus ad servandum nickel in austeniticis immaculatis ferro.ISIJ International 47, 359. https://doi.org/10.2355/isijinternational.47.359 (2007).
Oikawa W., Tsuge S. et Gonome F. Progressus novarum seriei macilentarum duplex ferro immaculato.NSSC 2120™, NSSC™ 2351. NIPPON Steel Technical Report No. 126 (2021).
Post tempus: Feb-25-2023