Gratias tibi ago pro natura.com adire.Versionem navigatoris limitata CSS auxilio uteris.Ad optimam experientiam commendamus ut navigatro renovato uteris (vel inactivare Compatibilitas Modus in Penitus Rimor).Praeterea, ad sustentationem permanentem, situm sine stylis et JavaScript ostendemus.
Simul labitur carousel trium ostentat.Bullae Priore et Posteriore utere ut per tres lapsus tempore moveantur, vel globulis lapsus utere in fine, ut per tres lapsus tempore moveatur.
Hydrides metallicae (MH) agnoscuntur unum ex aptissimis coetibus materialibus ad hydrogenium reponendi ob capacitatem suam magnas hydrogenii repositionis, preme pressionem operativam et salutem altam.Autem, pigrae hydrogenii upupae motus magno opere repono effectus minuit.Citius calor remotionis a MH repositionis munus magni momenti agere potuit in augendo suam hydrogenii uptationem rate, inde in meliori repositorio effectus.Hac de re studium hoc intendebat ut notas transferendi caloris augeret ut affirmative influeret hydrogenii uptationem rate systematis MH repositionis.Novus coitus semicylindricus primum evolutus est et optimized pro hydrogenii repositione ac sicut internus aer-caloris commutatoris incorporatus est (HTF).Ex diversis magnitudinibus picis, effectus novi caloris commutatoris figuratio enucleatur et comparatur cum geometrica coil helica conventionali.Praeterea parametri operandi tabularum MG et GTP numero ad optimas valores obtinendas studuerunt.Pro simulatione numerali, ANSYS Fluent 2020 R2 adhibetur.Eventus huius studii ostendunt observantiam piscinae MH repositionis signanter emendari posse utendo admixto cylindrico calore commutatorio (SCHE).Comparari ad spiralem coilum conventionalem caloris nummulariorum, duratio hydrogenii absorptionis per 59% minuitur.Minima distantia inter SCHE gyros consecuta est per 61% reductionem in tempore effusionis.Quod ad parametri MG repositionis operantem utens illa, omnes parametri delecti ad notabilem emendationem inducunt in processu hydrogenii absorptionis, praesertim temperatura in limbo ad HTS.
Transitus globalis ab energia in fossilibus fossilibus ad energiam renovandam est.Quia multae formae renovationis energiae potentiam dynamicam modo praebent, necessaria est industria repono ad onus aequandum.Hydrogen-substructio energiae repositionis multum attentionem ad hanc rem attraxit, praesertim quia hydrogenio utri potest ut "viridis" alternative cibus et industria tabellarius ob proprietates et portabilitatem.Praeterea, hydrogenium etiam altiorem energiae contentum per unitatem massae fossilibus fuels comparatam praebet.Quattuor praecipua genera energiae hydrogenii repositae sunt: gasi compressi, repositionis subterranei, repositionis liquidae, et repositionis solidae.Cogo consectetuer est principale genus in vehiculis fuel cellis adhibitum ut buses et forklifts.Nihilominus haec tabularia densitatem hydrogenii (circiter 0.089 kg/m3) praebet et salutis quaestiones cum magna pressura operante coniungitur.Substructio in processu conversionis in temperatura et pressione ambientium humilis, liquor repono hydrogenii in liquida forma condet.Quamquam liquefactum est, circiter 40% energiae amittitur.Praeterea haec technica technologia magis cognita est acrius et labor intensivus comparatus ad solidam condicionem technologiae repono.Repositio solida optio viabilis est pro oeconomia hydrogenii, quae hydrogenium componit, incorporando in materias solidas per effusionem et hydrogenium per desorptionem solvens.Hydride metallica (MH), materiae technologiae solidae, recentis usuris in focalibus applicationibus cellularum ob altitudinem hydrogenii capacitatis, humilis pressurae operantis, et humilis sumptus liquido repono comparatus, et ad applicationes immobiles et mobiles aptas, 7 In additiones, MH materias etiam possessiones salutis praebet ut magnae capacitatis repositiones efficientes.Difficultas tamen est quae productivam MG limitat: humilis scelerisque conductivity MG reactor ducit ad tardam effusio et desorptionem hydrogenii.
Proprius calor translatio per reactiones exothermicos et endothermicos est clavis ad meliorandum effectus MH reactors.Ad hydrogenii onerationis processum, generatus calor a reactor removendus est ut fluxum hydrogenii onerarii ad ratem maximam capacitatem reponendi desideratam moderetur.Sed calor requiritur ad augendam ratem hydrogenii evolutionis durante missione.Ut ad calorem et massam transferendi effectus emendandam, multi investigatores consilium et optimizationem nituntur ex multiplicibus factoribus parametris, MG structura, MG11 et optimisation.MG optimization fieri potest addendo materias scelerisque conductivity altas ut metalla spuma ad MG stratis 12,13.Ita effectivum scelerisque conductivity augeri potest ab 0.1 ad 2 W/mK10.Additio autem materiarum solidarum significanter vim reactoris MN reducit.Quod ad parametri operandi attinet, melioramenta effici possunt per optimizing conditiones initiales operativas MG layer et coolant (HTF).Structura MG optimized potest ex geometria reactoris et ex consilio commutatoris caloris.Quoad configurationem reactoris caloris MH commutatoris, modi in duo genera dividi possunt.Hi sunt nummularii caloris interni in MO strato constructi et calor externus nummularii MO stratum tegentes ut pinnulas, tunicas et balnea aquarum refrigerantes.Respectu caloris externi commutatoris, Kaplan16 operationem reactoris MH illustravit, utens aquam refrigerantem iaccam ad temperaturam intra reactorem reducere.Eventus comparati sunt cum 22 rotundo reactor et alius reactor per convection naturali refrigeratus.Dicunt praesentiam iaccam refrigerationis signanter minuere temperiem MH, eoque effusio augere.Studia numeralia reactor aquae MH Patil et Gopal17 ostenderunt consectetuer copiam pressionis et temperaturae HTF esse parametros key influentes ad ratem hydrogenii upupationis et desorptionis.
Area transferendi aestus augendo pinnulas et calefactiones in MH aedificatas addendo est clavis ad calorem et molem transferendi perficiendi augendo ac proinde reposita perficiendi MH18.Plures configurationes caloris interni commutatoris (recti tubi et spiralis spirae) dispositae sunt ad reactorem laborantem in MH19, 20,21,22,23,24,25,26.Internus caloris commutator utens, refrigeratio vel calefactio liquorem localem calorem intra MH reactor in processu hydrogenii adsorptionis transferet.Raju et Kumar [27] aliquot tubulis rectis usi sunt sicut commutatores caloris ad meliorationem MG exercendam.Eorum eventus ostendit effusio tempora minui cum tubulis rectis ut commutatores caloris adhibiti sunt.Praeterea usus rectarum fistularum hydrogenii desorptionis tempus breviat.Rates altiores fluunt coolant augere ratem hydrogenii praecipientes et emittentes 29 .Nihilominus numerus refrigerationis fistulae augens effectum positivum in MH effectus habet potius quam fluere coolant rate 30,31.Raju et al.32 LaMi4.7Al0.3 usus est ut materia MH ad studium multitube caloris nummulariorum in reactoribus faciendis.Renuntiaverunt parametrorum operantem notabilem effectum habere in processu effusio, praesertim pressionis pascendi et deinde rate fluere HTF.Sed effusio temperatura minus critica evasit.
Executio reactoris MH amplius emendatur usu spirae spirae caloris commutatoris ob meliore calore translationis ad fistulas rectis comparatas.Causa est, quia cyclus secundarius melius potest calorem a reactor25 removere.Praeterea spirae fistulae magnam superficiei aream praebent propter calorem translationis a MH strato ad coolant.Cum haec methodus intra reactorem introducitur, distributio caloris permutationis fistularum magis etiam uniformis est.Wang et al.34 studuit effectum durationis hydrogenii upupationis addendo spiram helicalem reactori MH.Eorum eventus ostendunt, cum calor translatio coefficientis refrigerantis auget, effusio temporis decrescere.Wu et al.25 investigavit observantiam Mg2Ni fundatum MH reactors et spiram caloris commutatariorum.Eorum studia numeralia temporis reactionem deminutionem ostenderunt.Emendatio caloris translatio mechanismi in MN reactor fundatur in minori ratione cochleae picis ad picem cochleae et picem dimensionless cochleae.Studium experimentale a Mellouli et al.21 gyro utens sicut calor internus commutatoris ostendit HTF initium temperaturae notabilem effectum habere ad tempus hydrogenii upupationis et desorptionis augendae.Compositiones diversorum caloris interni nummularii in variis studiis exercitati sunt.Eisapur et al.35 Investigatum est hydrogenii repositionis utendo coilum spiralis caloris commutatoris cum tubo centrali reditu ad processus hydrogenii absorptionis emendandos.Eorum eventus demonstraverunt tubum spiralem et tubulum reditus centralem significanter meliores caloris translationem inter coolantem et MG.Pix minor et maior diameter tubuli spiralis auget ratem caloris et transferendi massam.Ardahaie et al.36 uti tubulae spirales planae sicut calor nummularius ad meliorem calorem transferens intra reactorem.Narrant effusio durationis minui augendo numerum planorum spiralium tubo.Compositiones diversorum caloris interni nummularii in variis studiis exercitati sunt.Dhau et al.37 emendavit observantiam MH utens in spiram caloris commutationem et pinnulas.Eorum eventus ostendunt hanc methodum reducere hydrogenii implendi tempus per factorem 2 ad casum sine pinnulis comparatum.Pinnae annularis cum tubulis refrigerandis componuntur et in MN reactor structae sunt.Eventus huius studii ostendunt hanc methodum coniunctam aequabilius calorem transferre comparatum cum MH reactori sine pinnulis.Coniungentes tamen alium calorem nummularii negative afficiunt pondus et volumen reactoris MH.Wu et al. 18 comparaverunt varias figuras caloris commutatoris.Hae fistulae rectae, pinnae et spirae gyros includunt.Auctores referunt spiras gyros optimas emendationes in calore et in massa translationis praebere.Praeterea cum rectis tubulis, tubulis plexis, et rectis tubis cum tortis tubulis collatis, duplices orbiculos meliorem vim habent in meliori caloris translatione.Studium a Sekhar et al.40 demonstravit similem emendationem in hydrogenii uptake consecutum esse spiralem spiralem ut calor internus commutator et fibulatum externum iecoris refrigerationis.
Ex exemplis supra dictis, usus spirae spirarum sicut calor internus commutatores meliores praebet calorem et massam meliorationes translationis quam alii caloris nummularii, praesertim tubulae et pinnae rectae.Ideo scopus huius studii erat ut adhuc spiram foveam ad meliorem calorem trans- ficiendum evolveret.Primum, novum spiram cylindricum semi-cylindricum enucleatum est in conventionali MH repositione coil helicae.Hoc studium expectatur ut meliorem hydrogenii reponendi perficiendi rationem consideret novum caloris commutatoris consilium cum meliori calore translationis zonae in layout continenti voluminis MH lectuli et HTF fistularum praeditorum.Executio repono huius novi caloris commutatoris tunc comparabatur ad spiralem coilem conventionalem caloris nummulariorum secundum diversam spiram vocum.Secundum exsistentes litterae, condiciones operativae et spatiorum spatiorum sunt principales factores quae MH reactorias exercent.Ad optimize consilium novae caloris commutatoris, effectus spirae in hydrogenii uptatione temporis et MH volumen investigatum est.Praeterea, ut relationem inter novos gyros cylindricos et operantem condiciones intelligat, secunda meta huius studii notas reactoris secundum varias parametri regiones operans studeat et valores congruos pro singulis operantibus determinet. modum.modulo.
Executio hydrogenii energiae repono fabricae in hoc studio investigatur secundum duas figuras caloris commutantis (including tubi spirales in casibus 1 ad 3 et tubulis semicylindricis in casibus 4 ad 6) et sensibilitas analysi parametri operandi.Operabilitas MH reactoris tentata est primum utens tubo spirali sicut commutator caloris.Utraque fistula cum oleo coolante et vas reactori MH ex ferro incorrupta fiunt.Notandum quod dimensiones reactoris MG et diametri fistularum GTF in omnibus constantes fuerunt, gradus autem magnitudinum GTF variati sunt.Haec sectio effectum picis amplitudinis HTF gyrorum effingit.Altitudo et diametri reactoris exteriores 110 mm et 156 mm respective erant.Diameter fistulae oleum perducendi caloris ad 6mm constituitur.Vide Sectionem additamentum ad singula in MH reactor diagrammate ambitu cum tubulis spiralibus et duobus tubis semi-cylindricis.
Pridie fici.1a tubum spiralem reactorem ejusque dimensiones ostendit MH.Omnes parametri geometrici in tabula dantur.1. Totum volumen helix et volumen ZG sunt circiter 100 cm3 et 2000 cm3, respective.Ex hoc MH reactor, aer in HTF forma HTF in porosum MH reactorem ab inferis per tubum spiralem nutritus est, et hydrogenium e summa reactoris superficie introductum est.
Characterisatio geometriarum selectarum pro reactoria hydride metallica.a) cum commutatore caloris spirali-tubularis, b) cum semi-cylindraceis caloris tubicularis commutatoris.
Pars secunda examinat operationem reactoris MH in tubo semicylindrico innixum tamquam commutatoris caloris.Pridie fici.1b MN reactor ostendit cum duobus tubis semi-cylindricis et earum dimensionibus.Tabula 1 enumerat omnes parametros geometricos fistulae semicylindricae, quae constantes manent, excepto intervallo.Notandum quod tubus semi-cylindricus in Case 4 designatus est cum constanti volumine tubi HTF et MH in tubo spirabili (optio 3).sicut ad ficus.1b, aer etiam ex fundo duorum tuborum semi-cylindraceorum HTF introductus, et hydrogenium ex opposito reactoris MH introductum est.
Ob novum consilium commutatoris caloris, propositum huius sectionis est valores initiales congruentes determinare pro parametris MH reactoris operantis in compositione cum SCHE.In omnibus casibus aer utebatur ut coolant ad calorem a reactore removendum.Inter caloris translatio olea, aer et aqua, plerumque electa sunt ut calor unguenta transferendi pro MH reactoria ob sumptum suum humilis et ictum environmental humilis.Ob altum temperaturae operativae admixtionum magnesii-fundatae, aer refrigerans in hoc studio electus est.Insuper etiam proprietates meliores habet fluxus quam alia metalla liquida et salia liquata.Tabula 2 proprietates aeris in 573 K. recenset Ad analysis sensitivum in hac sectione, solum optimae conformationes optionum MH-SCHE perficiendi (in casibus 4 per 6) applicantur.Aestimationes in hac sectione variis parametris operantibus fundantur, inclusa temperatura initialis reactoris MH, hydrogenii pressio onerantis, temperaturae HTF diverticulum, et Reynoldum numerum calculi mutando rate HTF.Tabula 3 continet omnes parametri operandi usus ad analysin sensitivum.
Haec sectio describit omnes aequationes necessarias ad processum hydrogenii absorptionis, turbulentiae et caloris translationis coolants.
Ut solutionem hydrogenii motus assumendi simpliciorem reddas, suppositiones sequentes fiunt et providentur;
In effusio, proprietates thermophysicae hydrogenii et hydrides metallicae constantes sunt.
Hydrogenum gasi specimen censetur, ideo condiciones aequilibrii scelerisque localis 43,44 ratio habenda est.
ubi \({L}_{gas}\) est semidiameter piscinae, et \({L}_{heat}\) piscinae axialis altitudo.Cum N minor est quam 0,0146, hydrogenium in piscina fluere potest in simulatione sine notabili errore negligi.Secundum investigationem hodiernam N multo minus quam 0.1.Ergo pressura gradientis effectus negligi potest.
Muri reactor bene in omnibus causis insulatae erant.Non est ergo calor commutationis 47 inter reactor et ambitus.
Constat Mg-substructio admixtiones habere bonas hydrogenationis notas, et altam capacitatem hydrogenii reponendi usque ad 7.6 wt%8.Secundum statum solidi hydrogenii applicationes repono, hae mixturae etiam notae sunt ut materiae leves.Habent praeterea excellentem calorem resistentiae et boni processability8.Inter plures admixtiones Mg-fundatae, Mg2Ni-fundatur MgNi mixtura una ex commodissimis optionibus pro MH repositione propter capacitatem hydrogenii repositorii usque ad 6 wt%, una est.Mg2Ni admixtiones etiam citius adsorptionem et desorptionem cinematicorum cum mixturae MgH48 comparati praebent.Ergo Mg2Ni electa est ut materia hydride metalli in hoc studio.
Aequatio energiae exprimitur ut 25 in aequilibrio caloris inter hydrogenium hydride et Mg2Ni;
X moles hydrogenii in superficie metallico absorptus est, unitas est \(ponderis\%\), aequatio cineticae computata \(\frac{dX}{dt}\) in absorptione ut sequitur;
ubi \({C}_{a}\) est ratis reactionis ac \({E}_{a}\) navitas activationis.\({P}_{a,eq}\) est aequilibrium pressionis intra hydride reactor metallicae in processu absorptionis, ab aequatione van't Hoff data sic:25:
Ubi \({P}_{ref}\) pressio referenda est 0.1 MPa.\(\Delta H) et \(\Delta S) sunt enthalpia et entropia reactionis, respectively.Proprietates mixtorum Mg2Ni et hydrogenii in mensa sistuntur.4. Nominatus in sectione additamento inveniri potest.
Fluidum fluidum turbulentum censetur quod velocitas eius et numerus Reynold (Re) sunt 78.75 ms-1 et 14000 respective.In hoc studio, rei turbulentae exemplum k-ε eligitur.Notandum est hanc methodum accuratius aliis modis k-ε comparatis praebere, et tempus computationis minus postulare quam methodos RNG k-ε50,51.Vide Sectionem Supplementariam pro details de fundamentalibus aequationibus fluidorum trans- calefactorum.
Initio, regimen temperaturae in MN reactor uniforme erat, et mediocris hydrogenii intentio erat 0.043.Ponitur extremam limitem reactoris MH bene insulatam esse.Magnesium admixtionum substructio typice altam reactionem temperaturae operantis postulare ut congregem et hydrogenium in reactorem solvas.Mg2Ni mixtura requirit temperaturas extensionem 523-603 K ad maximam effusionem et ad temperaturas extensionem 573-603 K ad completam desorptionem 52 .Attamen studia experimentalia a Muthukumar et al.53 demonstraverunt maximam capacitatem repono Mg2Ni pro hydrogenio repositorii fieri posse in temperatura operativa 573 K, quae eius theoreticae capacitati respondet.Ideo temperatura 573 K electa est ut temperatus initialis reactoris MN in hoc studio.
Alias epistulae magnitudinum ad sanationem et certos eventus creandos.Pridie fici.2 temperatura mediocris ostendit in locis selectis in processu hydrogenii absorptionis ex quatuor diversis elementis.Notatu dignum est quod unus tantum casus uniuscuiusque configurationis eligitur ad probationem postulationis independentiae propter similes geometriae.Eadem ratio meshing in aliis casibus adhibetur.Ergo elige optionem 1 pro fistulam spiralem et 4 optionem semi-cylindricum.Pridie fici.2a, b ostendit mediocris temperaturae in reactor pro optionibus 1 et 4, respective.Tres loca selecta in summo, medio, et fundo reactoris contabulationes lectos temperaturas repraesentant.Ex temperatura Venustates in locis delectis, mediocris temperatura stabilis fit et parum ostendit mutatio elementorum numerorum 428,891 et 430,599 causarum 1 et 4, respective.Ideo hae magnitudinum gridum ad ulteriores calculos computationales electae sunt.Singula informationes de mediocris lecti temperaturae ad hydrogenii absorptionem processus variarum magnitudinum cellularum et successivorum reticulas excultas pro utroque casu in sectione additamento datur.
Mediocris temperatura lectus lectus at puncta electa in processu hydrogenii absorptionis in hydride reactor metalli cum numeris diversis eget.(a) Mediocris temperatura in locis selectis pro casu 1 et (b) Mediocris temperatura in locis delectis pro casu 4 .
Mg-substructio hydride reactor metalli in hoc studio probata est secundum experimentales eventus Muthukumar et al.53.In studio suo, Mg2Ni mixturae ad hydrogenium in tubulis ferro immaculatis condiendis utebantur.Pinnulae cupreae adhibentur ad meliorem caloris translationem intra reactorem.Pridie fici.3a comparatio temperaturae mediocris effusionis processus lecti inter experimentalem studium et hoc studium ostendit.Condiciones operativae ad hoc experimentum electae sunt: MG temperatura initialis 573 K et limbus pressionis 2 MPa.Ex ficu.3* clare ostendi potest hunc effectum experimentalem esse in bono concordiae praesenti respectu ad temperaturas mediae accumsan.
Exemplar verificationis.(a) Codicis verificationis Mg2Ni hydride reactoris metallicae comparando studium currenti cum opere experimentali Muthukumar et al.52, et (b) verificationis spiralis fistulae fluxus turbulenti exemplarium comparando studio currenti cum Kumar et al. .Research.54.
Ad exemplum turbulentum experiendi, eventus huius studii comparati sunt experimentalibus eventibus Kumar et al.54 ad confirmandam rectitudinem exemplar turbulentum electi.Kumar et al.54 quaesita turbulenta influentia in fistulam spiralem caloris commutatoris.Aqua adhibenda est ut fluidum calidum et frigidum ex diversis partibus injectum.Temperaturae liquidae calidae et frigidae sunt 323 K et 300 K, respective.Reynoldi numeri ab 3100 ad 5700 vagantur pro liquidis calidis et ab 21000 ad 35,000 pro liquidis frigidis.Decani numeri sunt 550-1000 pro liquoribus calidis et 3600-6000 pro liquidis frigidis.Diametri fistulae interioris (pro liquido calido) et fistula exterior (pro liquido frigida) sunt 0,0254 m et 0,0058 m, respective.Diameter et pix spirae helicae sunt 0,762 m et 0.100 m, respective.Pridie fici.3b comparationem eventus experimentalis et currentis ostendit pro variis paribus Nusselt et Decani numerorum pro coolant in tubo interiore.Tria exempla turbulenta diversa effecta sunt et cum eventibus experimentalibus comparati.Ut in fig.3b, eventus deduceretur k-ε turbulentum exemplum in bonis cum notitia experimentali consentiens.Hoc ergo exemplar in hoc studio electum est.
Simulationes numerales in hoc studio fiebant utens ANSYS Fluent 2020 R2.Scribe munus User-Definitum (UDF) eoque utere ut termino input energiae aequationis ad machinos effusionis processus computare.Circuitus PRESTO55 et methodus PISO56 ad pressionem-velocitatis communicationis et pressionis correctionem adhibentur.Basem cellulam pro gradatione variabili elige Greene-Gauss.Aequationes momentum et energiam solvuntur methodo secundo ordine ilia.Quod ad coëfficientes sub-relaxatio, pressio, velocitas et vis partium ponuntur ad 0.5, 0.7, et 0.7, respective.Vexillum parietis in exemplar turbidum HTF applicatae sunt functiones.
Haec sectio eventus praebet simulationum numeralium caloris interni melioris translationis cuiusdam MH reactoris utentis in spiram coil caloris commutatoris (HCHE) et helical coil caloris commutatoris (SCHE) in absorptione hydrogenii.Effectus picis HTF in temperatura lectum reactoris et durationem effusionis evolvit.Praecipua parametri operativae processus effusio pervestigata sunt et in sectione analysi sensibilitatis exhibentur.
Ad investigandum effectum spatii coil in calore translationis in reactore MH reactoris, tres configurationes caloris commutatoris cum diversis vocibus explorati sunt.Tres vocum diversarum 15mm, 12,86mm et 10mm designantur corpus 1, corpus 2 et corpus 3 respective.Notandum est diametrum fistulam 6 mm in temperatura initiali 573 K fixa fuisse et in omnibus casibus oneratam 1.8 MPa.Pridie fici.4. Demonstret mediocris lectus temperatus et hydrogenii concentratio in strato MH per processum hydrogenii absorptionis in casibus 1 ad 3. Typice reactionem inter hydride metallicam et hydrogenium exothermica est processus effusio.Ideo temperatura lecti celeriter oritur propter primum momentum cum hydrogenio primo in reactori introducitur.Lectus temperatura augetur donec maximam vim attingit et paulatim decrescit sicut calor aufertur a coolante, qui inferiorem caliditatem habet et quasi refrigerium agit.Ut in fig.4a, ob praemissam expositionem, temperatura iacuit celerius crescit et continue decrescit.Consectetuer retrahitur ad effusio processus plerumque fundatur in lecto temperatura reactoris MH.Cum mediocris accumsan tortor ad quandam temperiem guttae, superficies metallica consectetuer absorbet.Hoc accidit accelerationi processuum physisorptionis, chemisorptionis, diffusionis hydrogenii et formationis hydrides in reactoris.Ex ficu.4b videri potest, ratem hydrogenii absorptionis in casu 3 minore quam in aliis casibus ob minorem gradum valoris coil caloris commutatoris.Hoc consequitur in longiore altiore fistulae longitudine et in maiori calore spatio transmissionis ad fistulas HTF.Cum mediocris hydrogenii concentratio 90%, effusio tempus Casus 1, secundarum 46,276 est.Duratio effusio in casu 1, durationi effusio in casibus 2 et 3 redacta est respective ad 724 s et 1263 s.Sectio additamentum additamentum temperaturas et hydrogenii Venustates concentratas exhibet pro locis delectis in strato HCHE-MH.
Influentia distantiarum inter gyros in mediae laminae temperaturae et hydrogenii concentratio.(a) Mediocris lectus temperatura pro orbibus helicis, (b) hydrogenii concentratio orbibus helicis, (c) temperatura thori mediocris pro orbibus hemi-cylindricis, et (d) hydrogenii concentratio pro orbibus hemi-cylindricis.
Ad caloris translationis notas reactoris MG emendandas, duae HFCs ad constantem volumen MG (2000 cm3) destinatae sunt et caloris spiralis commutator (100 cm3) de Option 3. Haec sectio etiam effectum distantiae inter ab. orbiculi 15 mm pro casu 4, 12.86 mm pro casu 5 et 10 mm pro casu 6. In fig.4c,d ostendunt mediocrem temperaturae lectum et retractionem processus hydrogenii absorptionis in temperatura initiali 573 K et pressionem loading 1.8 MPa.Secundum iacuit mediocris temperaturae in Fig. 4c, minor distantia inter gyros in casu 6 reducit temperatura insigniter comparatis aliis duobus casibus.Ad casum 6, temperatus inferior lectus in altiori consectetuer conducit (cf. Fig. 4d).Consectetuer upupativum tempus Variant 4 est 19542 s, quod plus quam 2 times inferior quam pro Variantibus 1-3 utens HCH.Praeter casus 4, effusio temporis redacta est etiam 378 s et 1515 s in casibus 5 et 6 cum distantiis inferioribus.Sectio additamentum temperaturas et hydrogenii Venustates concentratio exhibet pro locis delectis in strato SCHE-MH.
Ad studium duarum figurarum caloris commutatoris perficiendum, haec sectionis machinationes et curvas temperaturas in tribus locis selectis exhibet.MH reactor cum HCHE ex casu 3 electus est ad comparationem cum MH reactor continentis SCHE in casu 4 quod constantem MH volumen et organum fistulae habet.Condiciones operativae huic comparationis erant initialis temperaturae 573 K et pressio onerata 1.8 MPa.Pridie fici.5a et 5b ostendunt omnes tres positiones selectae de profile temperaturae in casibus 3 et 4, respective.Pridie fici.5c temperaturas profile et tabulatum concentratio ostendit post 20000 s hydrogenii upupationis.Secundum lineam 1 in Fig. 5c, temperatura circa TTF ex optionibus 3 et 4 decrescit ob translationem caloris convectivi coolantis.Hoc consequitur in altiori intentione hydrogenii circa hanc aream.Usus autem duarum SCHErum sequitur in concentu superiori iacuit.Velocius responsionum motuum circa regionem HTF inventae sunt in casu 4. Praeterea maxima detentio 100% in hac regione etiam inventa est.Ex linea 2 in medio reactoris posita, temperies causae 4 insigniter inferior quam temperies causae 3 in omnibus locis praeter centrum reactoris est.Hoc consequitur maximam hydrogenii intentionem pro casu 4 excepto regione circa centrum reactoris ab HTF.Sed coniunctio casus 3 non multum mutavit.Magna differentia in temperatura et concentu iacuit observata est in linea 3 prope ostium GTS.Temperatura iacuit in casu 4 signanter decrevit, ex summa consectetuer retrahitur in hac regione, cum linea retrahitur in casu 3 adhuc fluctuante.Hoc ob accelerationem sche caloris translatio.Singula et disceptatio de comparatione mediocris temperaturae MH tabulae et fistulae HTF inter casus 3 et casus 4 in sectione additamento praebentur.
Temperature profile et lecti detentio in locis delectis in hydride reactor metallica.(a) Loca selecta casui 3, (b) Loca selecta pro casu 4, et (c) Temperature profano et iacu retrahitur in locis delectis post 20000 s pro hydrogenio processus uptake in casibus 3 et 4..
Pridie fici.Figura 6 ostendit comparationem temperaturae lecti mediocris (cf. Fig. 6a) et hydrogenii concentratio (cf. Fig. 6b) ad effusio HCH et she.Ex hac figura videri potest quod temperatura MG iacuit signanter decrescere propter augmentum in area commutationis aestus.Plus caloris removens a reactor consequitur in rate upto altiore hydrogenii.Quamquam duo configurationes caloris commutatoris eadem volumina habent comparata utendo HCHE pro Optione 3, SCHE hydrogenii upacationis tempus in Optione 4 fundatum signanter per 59% imminutum est.Pro accuratiore analysi, hydrogenii concentrationes duarum figurarum caloris commutatoris ut isolinarum in figura monstrantur 7. Haec figura ostendit in utroque casu, hydrogenium ab inferis circa diverticulum HTF absorberi incipit.Concentrationes superiores in HTF regione inventae sunt, cum concentrationes inferiores in centro reactoris MH ob distantiam a commutante calore suo observatae sunt.Post 10,000 s, consectetuer retrahitur in casu 4 insigniter altior quam in casu 3. Post 20000 secundus, mediocris hydrogenii concentratio in reactor orta est ad 90% in casu 4% hydrogenii comparati in casu 3. Hoc fieri potest. ad altiorem facultatem efficacem refrigerandi duas SCHES coniungendi, ex inferiore temperatura intra MH stratum.Ergo pressio aequilibrii magis cadit intra stratum MG, quod ad effusionem hydrogenii celeriorem ducit.
Casus 3 et Casus 4 Comparatio mediocris lecti temperaturae et hydrogenii concentratio inter duas figuras commutatoris caloris.
Comparatio hydrogenii concentratio post 500, 2000, 5000, 10000 et 20000 s post initium processus hydrogenii absorptionis in casu 3 et casu 4 habet.
Mensa 5 durationem hydrogenii pro omnibus casibus compendiat.Praeterea mensa ostendit tempus effusionis hydrogenii, ut cento expressum.Recipis haec computatur in effusio temporis Casei 1. Ex hac tabula, effusio temporis reactoris MH utentis HCHE est circiter 45,000 ad 46,000 s, et effusio temporis inclusa SCHE est circiter 18,000 ad 19,000 s.Comparatus ad Casum 1, effusio temporis in Casu 2 et Case 3 redacta est tantum 1.6% et 2.7%, respective.Cum SCHE loco HCHE utens, tempus absorptionis insigniter deminutum est a casu 4 ad casum 6, a 58% ad 61%.Patet additionem SCHE ad reactor MH valde meliores processus hydrogenii absorptionis et effectus reactoris MH.Licet institutionem caloris commutatoris intra MH reactor capacitatem repositam reducat, haec technologia praebet notabilem emendationem in calore translationis comparatae ad alias technologias.Item, valorem picis decrescens augebit volumen SCHE, inde in diminutione voluminis MH.In casu 6 summo SCHE voluminis, capacitas voluminis MH tantum redacta est per 5% ad casum 1 cum volumine infimo HCHE.Praeter, in effusio, causa 6 velocius et melius effectus cum 61% reductione in tempore effusionis ostendit.Causa igitur 6 electa est ad ulteriorem investigationem in analysi sensitiva.Animadvertendum est diuturnum hydrogenii upupae tempus cum piscina repositione in qua volumen MH circiter 2000 cm3 coniungitur.
Parametri operandi per reactionem factores magni momenti sunt quae positive vel negative afficiunt exsecutionem reactoris MH sub realibus conditionibus.Hoc studium analysin sensitivum considerat ut aptas parametros initiales operatrices pro MH reactor coniuncte cum SCHE determinet, et haec sectio quattuor parametros operatrices principales innititur in meliorem reactoris configurationem in casu 6. Proventus pro omnibus conditionibus operantibus monstrantur. Fig.
Graphium hydrogenii concentratio sub variis condicionibus operantis cum calore commutatorio utens cum gyro semicylindrico.(a) pressionem onerantium, (b) lectus temperatura initialis, (c) coolant Reynolds number, and (d) coolant inlet temperature.
Ex constanti temperatione initiali 573 K et rate fluens fluens cum Reynolds numero 14,000, quattuor impressionum onerum diversarum electae sunt: 1.2 MPa, 1.8 MPa, 2.4 MPa, et 3.0 MPa.Pridie fici.8a effectum ostendit pressionis loading et SCHE in hydrogenii concentratione super tempus.Tempus effusio cum loading pressura augendo decrescit.Usura hydrogenii applicatae pressionis 1.2 MPa pessimum casum est propter processum hydrogenii absorptionis, et effusio durationis excedit 26,000 s ad 90% hydrogenii absorptionem consequendam.Attamen superior pressio loading consecuta est in tempore absorptionis 32-42% diminutionis ab 1.8 ad 3.0 MPa.Haec ob pressionem hydrogenii initialem altiorem, quae in maiore differentia pressionis aequilibrii et pressionis applicatae consequitur.Ergo hoc magnum facit vim in motu hydrogenii uptake.In primo momento, hydrogenii gasi celeriter absorbetur propter magnam differentiam inter aequilibrium pressionis et pressurae applicatae.Ad pressionem loading 3.0 MPa, 18% hydrogenii velociter in primis X secundis congesta sunt.Hydrogenium in XC% reactorum in scaena ultima pro 15460 conditum est.Nihilominus, in oneratione pressionis 1.2 ad 1.8 MPa, tempus effusio signanter per 32% imminuta est.Aliae pressiones superiores minus effectum habuerunt in temporibus melioris effusionis.Commendatur ergo ut oneratum pressionem reactoris MH-SCHE sit 1.8 MPa.Sectio supplementa ostendit hydrogenii Venustates concentratio variis pressionibus oneratis in 15500 s.
Electio congruae temperaturae initialis reactoris MH est una e praecipuis factoribus quae adsorptionis hydrogenii afficiunt processum, sicuti vim impulsum formationis hydride reactionis afficit.Studere effectum SCHE in initiali reactoris temperatura MH, quattuor temperaturae diversae electae sunt in constanti oneratione pressionis 1.8 MPa et Reynoldi numero 14,000 HTF.Pridie fici.Figura 8b ostendit comparationem variarum temperaturarum incipientium, inter 473K, 523K, 573K, et 623K.Re vera, cum temperatura altior quam 230°C vel 503K58 est, Mg2Ni mixturae notas efficaces habet ad processum hydrogenii absorptionis.Sed in principio injectionis consectetuer, temperatura celeriter oritur.Consequenter temperatus iacuit MG 523 K. Superabit igitur formatio hydrides faciliorem ob effusio auctam 53 .Ex ficu.Ex Fig. 8b constare potest, hydrogenium citius absorbeatur, quam initialis tabularum MB temperatura decrescit.Pressurae aequilibrii inferioris fiunt, cum temperatus initialis inferior est.Maior pressionis differentia inter aequilibrium pressionem et pressionem applicatam, celerius processus hydrogenii absorptionis.In initiali temperatura 473 K, hydrogenii velociter ad 27% in primis 18 secundis absorbetur.Praeterea tempus absorptionis etiam ab 11% ad 24% redactum est ad temperaturam initialem inferiorem cum initiali temperatura 623 K. Effusio temporis in infima temperie initialis 473 K est 15247 s, quae optimis similis est. casus pressionis onerationis, tamen, diminutio reactoris in initialis temperaturae temperatura perducit ad diminutionem in capacitate hydrogenii repono.Temperatura initialis reactoris MN saltem 503 K53 esse debet.Insuper in initiali 573 K53, capacitas maxima hydrogenii repositionis 3.6 wt% obtineri potest.Secundum capacitatem hydrogenii repositionis et durationis effusio, temperaturae inter 523 et 573 K tempus minuunt tantum 6%.Proponitur ergo temperatura ipsius 573 K ut temperatura initialis reactoris MH-SCHE.Effectus autem temperatus initialis in effusio processus minus significans fuit comparatus oneratum pressioni.Sectio suppletiva ostendit Venustates hydrogenii retractiones pro variis temperaturis initialibus ad 15500 s.
Rate fluxus est unus e praecipuis parametri hydrogenationis et dehydrogenationis quia potest movere turbulentam et caloris amotionem vel input in hydrogenation et dehydrogenation59.Altae rates fluxus turbulentos augmenta creabit et proveniet in fluido velociore per HTF Tubing fluens.Haec reactio in velocius translatione caloris proveniet.Aliae velocitates ingressum in HTF computantur secundum Reynolds numeros 10,000, 14,000, 18,000 et 22,000.Temperatura initialis MG iacuit in 573 K fixa et pressio loading in 1.8 MPa.Eventus in fig.8c demonstrare uti Reynoldum superiorem numerum in compositione cum SCHE consequitur in amplioris rate up.Cum Reynolds numerus augetur ab 10,000 ad 22,000, temporis effusio per circiter 28-50% decrescit.Effusio temporis apud Reynoldum numerus 22,000 est 12,505 secundus, quae minor est quam variis initialibus temperaturis et pressuris oneratione.Concentus hydrogenii contours variis Reynolds numeri pro GTP ad 12500 s exhibentur in sectione additamento.
Effectus SCHE in temperatura initiali HTF resolvitur et ostenditur in Fig. 8d.In initiali MG temperatura 573 K et hydrogenii onerantis pressionis 1.8 MPa quattuor temperaturae initiales electae sunt ad hanc analysis: 373 K, 473 K, 523 K, 573 K. 8d ostendit diminutionem in caliditate coolantis. ad diverticulum reductionem in tempore effusionis ducit.Comparato casu basis cum limbi temperie 573 K, tempus absorptionis reductum est per circiter 20%, 44% et 56% pro limbo temperaturis 523 K, 473 K et 373 K, respective.In 6917 s, temperatura initialis GTF 373 K est, hydrogenio concentratio in reactoris 90% est.Hoc explicari potest per translationem caloris convectivae auctus inter MG tabulatum et HCS.Temperaturae inferiores HTF calorem dissipationis augebunt et effectus in incremento hydrogenii augebunt.Inter omnes parametros operantes, meliori effectus MH-SCHE reactoris augendo HTF diverticulum temperaturae aptissima erat methodus, cum finis processuum absorptionis minus quam 7000 erat, dum brevissimum tempus aliorum methodorum absorptionis plus erat. quam (X) s.Venustates concentrationis Hydrogenis exhibentur pro variis GTP temperaturis initialibus pro 7000 s.
Hoc studium ponit primum novum semi-cylindricum coil caloris commutatoris insertum in hydride metallica unitatis repositionis.Propositae facultatis systematis hydrogenii trahendi quaesitum est variis conformationibus caloris commutatoris.Influxus parametri operantis in calore permutationis inter lavacrum metallicum hydride et coolantem investigatum est ut condiciones optimales inveniret ad hydrides metallicas recondendas utendo novo calore commutatoris.Summa huius studii inventa compendiantur haec:
Cum semi-cylindrico coil calore commutatoris, calor translatio perficiendi augetur quia habet distributionem in magnesio strato reactor magis uniformem calorem, consequens in rate hydrogenii melioris effusionis.Proviso quod solidum caloris commutationem tubi et hydride metalli mutatur, effusio reactionis tempus signanter reductum est per 59% comparatum ad conventionalem spiram globum caloris commutatoris.
Post tempus: Jan-15-2023